雙相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)中(zhong)α與γ兩相(xiang)的(de)(de)比例(li)隨(sui)(sui)加熱(re)溫度的(de)(de)升高，鐵(tie)素(su)體(ti)含量(liang)增加，奧(ao)氏(shi)體(ti)含量(liang)減少，加熱(re)溫度在(zai)1300℃以上時(shi)，將出(chu)(chu)(chu)現晶(jing)粒粗大的(de)(de)單(dan)相(xiang)鐵(tie)素(su)體(ti)組織，它是不(bu)穩定的(de)(de)。在(zai)隨(sui)(sui)后快速冷(leng)卻過(guo)程中(zhong)，鐵(tie)素(su)體(ti)晶(jing)界將出(chu)(chu)(chu)現仿晶(jing)界型(xing)奧(ao)氏(shi)體(ti)，而(er)在(zai)空(kong)冷(leng)時(shi)將出(chu)(chu)(chu)現呈魏氏(shi)組織形貌(mao)的(de)(de)板(ban)條狀奧(ao)氏(shi)體(ti)。

 有時將(jiang)鋼中呈現單一(yi)鐵(tie)素體(ti)(ti)后(hou)，在(zai)低于出(chu)現單一(yi)鐵(tie)素體(ti)(ti)的(de)溫度下進行時效的(de)過程中重新析(xi)出(chu)的(de)奧氏體(ti)(ti)稱為二(er)次奧氏體(ti)(ti)（secondary austenite）。

 二次奧氏體的形成(cheng)速率與等溫保(bao)溫的溫度(du)有關，在950～1000℃范(fan)圍內加熱數(shu)分鐘，δ→Y2轉變即可完成(cheng)，達到平衡(heng)狀態繼續(xu)延長時(shi)間，轉變量不再增(zeng)加；800℃時(shi)需要數(shu)十(shi)分鐘，而在700℃則需數(shu)小(xiao)時(shi)才能(neng)完成(cheng)。

二次奧氏體的(de)形(xing)成機制隨(sui)形(xing)成溫度的(de)不同而不同：

 （1）25Cr-5Ni雙(shuang)相不銹鋼經1300℃淬火后，在(zai)(zai)1200～650℃時(shi)效時(shi)，y2以較快(kuai)的(de)速率(lv)析出，優先在(zai)(zai)位錯上(shang)形(xing)核和長(chang)大，在(zai)(zai)長(chang)大階段γ2與母體α相遵循K-S關系。在(zai)(zai)高溫下(xia)形(xing)成的(de)y2與周圍的(de)α相相比有(you)較高的(de)鎳含量和較低的(de)鉻(ge)含量，這(zhe)種轉(zhuan)變屬于(yu)擴(kuo)散型轉(zhuan)變。

（2）在低(di)溫(wen)300～650℃等溫(wen)時(shi)效時(shi)形成的(de)y2極為(wei)細小，具(ju)有(you)(you)一些馬氏體(ti)轉(zhuan)變的(de)特征(zheng)。這種馬氏體(ti)反(fan)應是等溫(wen)的(de)，自1300℃高溫(wen)水淬是得不到(dao)的(de)，其成分與α相沒(mei)有(you)(you)什么區別(bie)，這種轉(zhuan)變屬于非擴散型(xing)轉(zhuan)變，遵(zun)循 Nishyama-Wasserman 取(qu)向(xiang)關(guan)系。

（3）在600～800℃溫度范圍還可能發生共析反應α→σ＋Y2。反應的初始階段是在某些y／α相界的γ界面析出M₂₃C₆型碳化物，并與γ相維持一定的取向關系。M₂₃C₆型碳化物的析出導致其附近的α相內鉻的損失，促進轉變為Y2。這一新的Y2／α相界被M₂₃C₆型碳化物所釘扎，使相界發生褶皺。在褶皺的結點上，由于Y2相的長大，釋放出多余的鉻給附近的α相為。相的形核創造了條件。因此，M₂₃C₆型碳化物在Y2／α相界析出對。相的形成很關鍵。σ相一旦析出，α相內的鉻被吸收，鎳被釋放至鄰近區，促進了。相附近的貧鉻富鎳區形成y2相。這一轉變機制可表述為：α→M₂₃C₆＋Y2，α→σ＋Y2。