馬氏體(ti)不銹(xiu)鋼一般含有11.5％～19％Cr和(he)低于1.20％的碳，有時(shi)加入一定量的強碳化(hua)物形成(cheng)元素Mo、V等(deng)，以進一步(bu)提高強度(du)和(he)高溫性(xing)能。如果鋼中加入氮(dan)(dan)(dan)元素代替碳或部分(fen)碳，將會影(ying)響(xiang)(xiang)馬氏體(ti)的形態，形成(cheng)碳氮(dan)(dan)(dan)化(hua)物及氮(dan)(dan)(dan)化(hua)物，從而影(ying)響(xiang)(xiang)鋼的性(xing)能。氮(dan)(dan)(dan)在α-Fe中，590℃時(shi)的最(zui)大溶(rong)(rong)解度(du)為0.1％；在γ-Fe中，650℃時(shi)的最(zui)大溶(rong)(rong)解度(du)為2.8％。
含氮馬氏體Ms點隨氮含量的增高而減低，但氮降低Ms點的作用小于碳，實際上氮穩定奧氏體的作用較碳為高。Fe-N馬氏體的正方度c/a較Fe-C體的正方度要高。當含氮馬氏體中的氮含量與含碳馬氏體中的碳含量相同時，氮馬氏體的c大于碳馬氏體，a亦然，但碳馬氏體的a降低幅度更高。因此，氮馬氏體的c/a值要高些。這可能與氮合金化引起的高濃度自由電子和短程有序有關。
低(di)氮和高氮馬氏體(ti)形態(tai)與碳馬氏體(ti)相(xiang)似。以下分述各類Fe-N馬氏體(ti)的形態(tai)特(te)點：
1. 塊狀馬(ma)氏(shi)體
含(han)0.08％～0.17％N馬氏體呈現等軸狀(zhuang)、邊界光滑(hua)的(de)塊狀(zhuang)形(xing)態(tai)，少數區域顯示不規則的(de)鋸齒(chi)狀(zhuang)邊界，其中(zhong)氮含(han)量(liang)較高的(de)近似于(yu)四邊形(xing)。這(zhe)類馬氏體形(xing)態(tai)稱(cheng)為塊狀(zhuang)馬氏體，是切(qie)變型馬氏體的(de)轉變產物。
2. 條狀馬氏(shi)體
含(han)0.2％～0.7％N的(de)馬(ma)氏體呈條狀(zhuang)，具有高(gao)密度位(wei)錯的(de)亞結構，多個條平列而(er)集結為(wei)束，條寬(kuan)(kuan)度范(fan)圍為(wei)0.3～3μm，平均寬(kuan)(kuan)度約為(wei)1μm，條間以小位(wei)向差邊界相隔(ge)。
3. 片狀馬氏體
氮含量(liang)提高(gao)(gao)到0.7％～2.4％的Fe-N馬氏體(ti)形態呈現(xian)凸透(tou)鏡狀的片(pian)型位錯或孿晶亞結構，隨著氮含量(liang)的增高(gao)(gao)，李晶量(liang)增高(gao)(gao)，它帶有中脊，在光學(xue)顯微(wei)鏡下呈現(xian)在殘余(yu)奧氏體(ti)的基體(ti)上多(duo)向(xiang)分布的針狀組織。
4. 薄板馬氏體
在(zai)Fe-（2.6％～2.7％）N馬氏(shi)體組織中觀察(cha)到一種薄(bo)板馬氏(shi)體，這種薄(bo)板馬氏(shi)體為(wei)全（211）。孿(luan)晶，無(wu)中脊。
在Fe-N馬(ma)氏(shi)體(ti)(ti)組織(zhi)中殘存著較(jiao)Fe-C馬(ma)氏(shi)體(ti)(ti)組織(zhi)更多(duo)的殘余(yu)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)。殘余(yu)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)的體(ti)(ti)積分數影響回火轉變(bian)程序和回火組織(zhi)的硬度值。
含氮馬氏體（α＇）時效和回(hui)火轉變過(guo)程如下：
（1）在時效階段，含氮馬氏體產生調幅分解的氮原子局部聚集和有序化，構成在α'基體上共格a＂-Fe16N2薄片。
（2）第一回火階段，共格α＂-Fe16N2繼續長大，含氮馬氏體轉變為α'基體上分布著層片狀半共格或非共格的a＂-Fe16N2組織。
（3）第二回火階段，淬火組織中的殘余奧氏體YR轉變為α＋γ'-Fe4N，構成在α基體上分布著的y薄片組織。
（4）第三回火階段，過渡氮化物α'-Fe16N2轉化為α基本上分布著的穩定氮化物γ'-Fe4N。
Fe-N馬氏體α經過時效和回火階段轉變后形成在α基本上分布著的γ'-Fe4N片組織。
低溫回火含碳馬氏體產生復雜結構共格的ε及χ碳化物，產生較大的應力，與含量相同的含氮馬氏體比較，其硬度較高。
在淬火條件下，含碳馬氏體硬度隨回火溫度升高而單調降低，不出現二次硬化，而含氮馬氏體在淬火態硬度較低，但隨回火溫度的提高，硬度一直在提高，450℃時達最大值。當碳和氮同時存在時，回火溫度為100℃時有一次硬化，然后降低直至300℃，隨后升高，在450℃出現最大的二次硬化。此時，鋼中形成很細小均勻的氮化物γ'-Fe4N和滲碳體。
回火含氮(dan)馬氏(shi)體(ti)位錯(cuo)具(ju)有較(jiao)高的遷移性，因此回火含氮(dan)馬氏(shi)體(ti)的韌性高于回火含碳馬氏(shi)體(ti)。
含氮馬氏體不銹鋼在100℃以下回火不改變馬氏體的結構；200℃回火，會形成很細的密排六方結構的ε-（Fe，Cr）2N及ε-（Fe，Cr）2C；300℃時，細小的ε-（Fe，Cr）2N含量提高并轉變成ξ-（Fe，Cr）2N；之后在500℃之前ξ-（Fe，Cr）2N氮化物粗化。含氮馬氏體在600～650℃回火，會形成片狀的（Fe，Cr）2N及一些球狀（Cr，Fe）2N。對于含碳馬氏體，在600～650℃回火，碳化物粗化成滲碳體。含碳馬氏體600～650℃回火還有（Fe，Cr）7C3析出，長時間回火則轉變為（Cr，Fe）23C6。
在馬氏體不銹鋼中，除Cr元素外，常加入Nb、V等強碳化物形成元素。在含氮馬氏體不銹鋼中，氮化物與碳化物相比細小而分布均勻，因此回火后改善了氮合金化馬氏體鋼的力學性能。在600～700℃回火，氮與Nb、V形成（Nb，V）X型氮化物及Cr2N，因此二次硬度提高至更高水平。在某些情況下，500℃回火時會析出（Nb，V）（C，N）及納米尺寸的（Fe，Cr，V）（C，N），從而提高了強度。氮合金化鋼使殘余奧氏體更加穩定而且保留了固溶的鉻以提高耐蝕性，延遲了M23C6及M6C型碳化物的析出。
表9.78為(wei)國外(wai)生產的(de)一些高氮馬氏體不(bu)銹鋼的(de)成分、性能和應用。
