在熱加工變形溫度下，由于雙相不(bu)銹鋼中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐表(biao)明，對常用第一代雙相不(bu)銹鋼而言，適宜的熱加工(gong)溫度一般(ban)在900～1150℃范圍內(nei)。

  圖6.13 α和(he)γ相比例對(dui)鋼(gang)在(zai)高溫下工藝塑性(xing)的影響（示意圖）

  由(you)于(yu)圖(tu)6.13 最(zui)早發表(biao)于(yu)1962年，當時第二代(dai)(dai)(dai)和第三代(dai)(dai)(dai)（也(ye)稱現代(dai)(dai)(dai)）雙相(xiang)不銹鋼(gang)尚未問世(shi)，因此，此圖(tu)無(wu)法預示(shi)用氮合金化(hua)后的(de)現代(dai)(dai)(dai)雙相(xiang)不銹鋼(gang)的(de)熱(re)塑(su)性(xing)行(xing)為。國內曾以含氮的(de)雙相(xiang)不銹鋼(gang)00Cr25Ni6Mo3N為基(ji)礎，研(yan)究了在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的(de)區間內，鋼(gang)中α和γ相(xiang)比(bi)例與鋼(gang)的(de)熱(re)塑(su)性(xing)之間的(de)關系，結果指出：

   ·低溫低α相區(qu)(qu)和高溫中(zhong)α相區(qu)(qu)的熱塑性(xing)明顯低于其他相區(qu)(qu)；

   ·對α相＜30％的雙相不銹鋼，熱(re)加工溫度宜(yi)高一些，熱(re)加工終止溫度在1000℃以下；

   ·對α相(xiang)＞40％的雙相(xiang)不銹鋼，熱加(jia)工(gong)(gong)溫(wen)度(du)宜低(di)一些，熱加(jia)工(gong)(gong)終(zhong)止溫(wen)度(du)可在900～1000℃范圍內。

   研究和(he)實踐表明，具有微細的(de)雙相組織(zhi)結構，對雙相不(bu)銹鋼(gang)獲得優良的(de)性(xing)能(neng)非常重要。因此，對于熱(re)加工后(hou)便進行最終熱(re)處理的(de)產品，不(bu)僅是熱(re)加工終止溫(wen)度，而且變(bian)形量(liang)的(de)控(kong)制也需予以重視。

   對于高合金(jin)雙(shuang)相(xiang)不銹鋼，熱加工過程(cheng)和冷卻過程(cheng)中，還(huan)要防止600～1000℃間σ相(xiang)和x相(xiang)等的析出(chu)，以避免它們析出(chu)對鋼的性能帶來的危害。