浙江至德鋼業有限公司在對核級奧氏體不(bu)銹鋼(gang)管焊接接頭性能分析過程中，發現晶間腐蝕試驗不合格，且發生晶間腐蝕開裂的位置為母材，通過分析發現導致母材晶間腐蝕不合格的原因可能是由于不合理的元素成分（過高的錳含量和過低的鎳含量）和不合理的熱處理制度導致了母材在敏化后微觀組織為奧氏體＋δ鐵素體＋σ相，從而使得晶間敏化時貧鉻更嚴重，同時針對該種情況給出了相應的預防措施。
18-8型奧氏(shi)(shi)體(ti)不銹鋼(gang)因(yin)其具有(you)較高的(de)(de)強度、塑形和(he)良(liang)好(hao)的(de)(de)耐腐(fu)蝕(shi)性能在核電站中廣(guang)泛(fan)應(ying)用(yong)(yong)，其中包括(kuo)某些設備的(de)(de)重(zhong)要(yao)部件以及需(xu)承擔(dan)耐高溫、耐腐(fu)蝕(shi)等(deng)而(er)惡劣環境(jing)的(de)(de)重(zhong)要(yao)系(xi)統管(guan)道。重(zhong)要(yao)部件及管(guan)道用(yong)(yong)奧氏(shi)(shi)體(ti)不銹鋼(gang)在使用(yong)(yong)過程中需(xu)要(yao)復驗(yan)，同時在焊接(jie)(jie)過程中還需(xu)要(yao)對焊接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭進行焊接(jie)(jie)工藝評(ping)定，其中就包括(kuo)進行晶(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)試驗(yan)。由(you)于(yu)晶(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)對于(yu)奧氏(shi)(shi)體(ti)不銹鋼(gang)的(de)(de)應(ying)用(yong)(yong)影響很(hen)大(da)，且其發(fa)生(sheng)過程不易(yi)覺察(cha)，所以奧氏(shi)(shi)體(ti)不銹鋼(gang)晶(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)現象受到了廣(guang)泛(fan)關(guan)注(zhu)。
至德(de)鋼(gang)業針對某一(yi)核(he)級奧(ao)氏體(ti)不(bu)(bu)銹鋼(gang)管在焊(han)接(jie)實(shi)施(shi)前焊(han)接(jie)工(gong)藝(yi)評定不(bu)(bu)合(he)格(ge)(ge)問題，進行了包括化學成分、力學性能、工(gong)藝(yi)性能、微(wei)觀組織(zhi)、耐腐(fu)蝕性能等方(fang)面(mian)的(de)試驗，分析(xi)了造成工(gong)藝(yi)評定不(bu)(bu)合(he)格(ge)(ge)的(de)原因(yin)(yin)主要為晶間腐(fu)蝕試驗不(bu)(bu)合(he)格(ge)(ge)，并對造成晶間腐(fu)蝕試驗不(bu)(bu)合(he)格(ge)(ge)的(de)原因(yin)(yin)進行了分析(xi)，并提出了避(bi)免該種問題出現的(de)相關措施(shi)，從(cong)而為核(he)級奧(ao)氏體(ti)不(bu)(bu)銹鋼(gang)在核(he)電站中的(de)廣泛(fan)應(ying)用提供一(yi)定的(de)理論(lun)基礎(chu)。
一、焊(han)接接頭的制(zhi)備與試驗方法
1. 焊(han)接接頭的制備
母材(cai)為Z2CN18.10，規格(ge)為Φ21.3mm×3.37mm，填充(chong)焊絲為ER316L，規格(ge)為Φ2.0，焊接(jie)工藝為惰(duo)性氣體(ti)保護鎢(wu)極電弧焊（TIG）。對(dui)焊接(jie)接(jie)頭進行無損(sun)檢測，包(bao)括目視檢測、滲透(tou)檢測和(he)射線檢測，結果(guo)表明焊接(jie)接(jie)頭的表面缺陷(xian)(xian)及(ji)內部(bu)缺陷(xian)(xian)在采購規定(ding)的要求(qiu)范圍(wei)之內。
2. 試驗方法及試驗結果
為了(le)檢(jian)驗焊(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭(tou)是(shi)否滿足要(yao)求，從(cong)焊(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭(tou)上分(fen)別取(qu)樣(yang)進行化學成分(fen)分(fen)析(xi)、橫向拉伸(shen)、彎曲(qu)、微觀(guan)組(zu)織(zhi)、晶間腐蝕(shi)等試驗項目，具體要(yao)求如下。
a. 化學(xue)成分
按照(zhao)GB/T 20066-2001的(de)(de)規(gui)定(ding)從(cong)(cong)焊(han)(han)(han)接(jie)接(jie)頭(tou)上(shang)截(jie)取試樣(yang)，試驗方法按照(zhao)GB/T 11170-2008的(de)(de)要(yao)求在(zai)M5000直讀光譜儀(yi)進行。化學成(cheng)(cheng)分(fen)分(fen)析(xi)結果(guo)如表(biao)所示(shi)，從(cong)(cong)表(biao)中(zhong)(zhong)可以看出測量(liang)值符合規(gui)范(fan)要(yao)求，同時雜質(zhi)元素(su)(su)銅、硼、氮、磷、硫等含(han)量(liang)較(jiao)低(di)，這可以保(bao)證焊(han)(han)(han)接(jie)質(zhi)量(liang)的(de)(de)可靠(kao)性；另外其中(zhong)(zhong)還含(han)有微量(liang)的(de)(de)穩定(ding)化元素(su)(su)鈮，元素(su)(su)鈮的(de)(de)存在(zai)是(shi)為了形成(cheng)(cheng)碳(tan)化物，從(cong)(cong)而(er)降低(di)基體(ti)中(zhong)(zhong)的(de)(de)碳(tan)含(han)量(liang)，從(cong)(cong)而(er)對于提高材料的(de)(de)抗晶間(jian)腐蝕能(neng)力有益；另外根據Delong圖計(ji)算得到(dao)δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)含(han)量(liang)約為6％，符合規(gui)范(fan)要(yao)求的(de)(de)鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)含(han)量(liang)在(zai)5～15％的(de)(de)要(yao)求。焊(han)(han)(han)接(jie)接(jie)頭(tou)中(zhong)(zhong)一定(ding)量(liang)鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)的(de)(de)存在(zai)，是(shi)為了提高焊(han)(han)(han)接(jie)接(jie)頭(tou)在(zai)凝(ning)(ning)固過(guo)程中(zhong)(zhong)的(de)(de)強度，從(cong)(cong)而(er)避免凝(ning)(ning)固收縮形成(cheng)(cheng)的(de)(de)張力將焊(han)(han)(han)縫撕(si)裂。
b. 橫(heng)向拉伸
按照(zhao)GB/T 2651-2008的規(gui)定截取管接(jie)(jie)頭(tou)板狀試(shi)(shi)樣，其中試(shi)(shi)樣平行長度部分的寬度為(wei)6mm，試(shi)(shi)驗(yan)設(she)備(bei)均為(wei)WAW-300液壓萬能試(shi)(shi)驗(yan)機(ji)。拉伸(shen)試(shi)(shi)驗(yan)結果表明(ming)焊接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭(tou)的抗拉強(qiang)度Rm為(wei)575MPa，滿足規(gui)范要求的不低于(yu)(yu)490MPa的要求，同時(shi)斷裂位置在(zai)焊縫以外區域(yu)，這說明(ming)焊接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭(tou)強(qiang)度優于(yu)(yu)母(mu)材強(qiang)度。
c. 彎(wan)曲
根據GB/T 2653-2008的(de)規定，截(jie)取橫(heng)向(xiang)(xiang)彎(wan)(wan)曲(qu)試(shi)(shi)樣，其(qi)中試(shi)(shi)樣厚度為鋼管厚度（3.37mm），試(shi)(shi)樣的(de)寬度為8mm，試(shi)(shi)樣的(de)長度為100mm，且焊縫處于試(shi)(shi)樣的(de)中間位置，試(shi)(shi)驗設備為WAW-300液壓(ya)萬(wan)能試(shi)(shi)驗機。截(jie)取4個(ge)(ge)橫(heng)向(xiang)(xiang)彎(wan)(wan)曲(qu)試(shi)(shi)樣，其(qi)中2個(ge)(ge)進行面彎(wan)(wan)試(shi)(shi)驗，2個(ge)(ge)進行背彎(wan)(wan)試(shi)(shi)驗，彎(wan)(wan)曲(qu)過程所采用的(de)圓形(xing)壓(ya)頭直(zhi)徑為15mm，彎(wan)(wan)曲(qu)角(jiao)度為180°，試(shi)(shi)驗結果均未發現有裂紋(wen)或其(qi)他缺陷產生(sheng)。
d. 微觀組織
從焊接接頭上截取長(chang)度為30mm的(de)(de)管段，沿縱截面監(jian)測(ce)焊縫(feng)(feng)和焊縫(feng)(feng)附近(jin)區域(yu)的(de)(de)微觀組(zu)織，侵蝕劑為300mL HCl＋500gFeCl 3＋700mlH2O，侵蝕時間2秒(miao)，然后(hou)在CMM-40E金相顯(xian)微鏡上觀察不同區域(yu)的(de)(de)微觀組(zu)織。
焊(han)縫處的(de)(de)微觀組(zu)織如圖(tu)所示，可(ke)以(yi)看出(chu)存在明顯的(de)(de)兩種組(zu)織，根(gen)據表中的(de)(de)化學(xue)成分(fen)分(fen)析(xi)及Delong圖(tu)計(ji)算結果可(ke)知，該組(zu)織主要為(wei)(wei)奧(ao)氏(shi)體(ti)的(de)(de)基體(ti)和沿(yan)奧(ao)氏(shi)體(ti)基體(ti)分(fen)布的(de)(de)枝(zhi)狀鐵素體(ti)，由于該鐵素體(ti)為(wei)(wei)直(zhi)接(jie)從液相中析(xi)出(chu)，可(ke)以(yi)判(pan)斷出(chu)為(wei)(wei)δ鐵素體(ti)，據此可(ke)以(yi)判(pan)斷得出(chu)焊(han)縫處的(de)(de)組(zu)織為(wei)(wei)鑄態的(de)(de)奧(ao)氏(shi)體(ti)＋δ鐵素體(ti)。
焊縫(feng)附近熱(re)影響區的(de)(de)(de)組織如圖所示，可以看(kan)出該區域的(de)(de)(de)組織結構(gou)和(he)焊縫(feng)的(de)(de)(de)鑄態(tai)組織明(ming)顯不同(tong)，出現(xian)了經加工和(he)熱(re)處(chu)理后由于材料發生再結晶而(er)存在的(de)(de)(de)明(ming)顯晶界，同(tong)時晶內(nei)出現(xian)了異與(yu)基體的(de)(de)(de)其他(ta)組織，且(qie)存在一定數量(liang)的(de)(de)(de)孿晶。
另外，母材(cai)區域的微觀組織如圖(tu)所示(shi)，根(gen)據張文華的研(yan)究，鉻－鎳型奧氏(shi)體(ti)不銹鋼在(zai)1100～1300℃固(gu)溶(rong)處理過(guo)程后(hou)，其δ鐵素(su)(su)(su)體(ti)含量隨著固(gu)溶(rong)溫度的升高而增加(jia)，根(gen)據F-2A型鐵素(su)(su)(su)體(ti)儀測母材(cai)的微觀組織中(zhong)除(chu)了奧氏(shi)體(ti)基體(ti)外，還(huan)包括7.3％的鐵素(su)(su)(su)體(ti)，據此推測此鐵素(su)(su)(su)體(ti)應為(wei)δ鐵素(su)(su)(su)體(ti)；除(chu)δ鐵素(su)(su)(su)體(ti)，還(huan)可以(yi)觀測得知(zhi)在(zai)部分(fen)晶(jing)界(jie)存(cun)在(zai)碳(tan)化物析(xi)出；同(tong)時對δ鐵素(su)(su)(su)體(ti)析(xi)出區域放大倍數進一(yi)步進行觀察，如圖(tu)所示(shi)，可以(yi)看出在(zai)條形δ鐵素(su)(su)(su)體(ti)周(zhou)圍(wei)存(cun)在(zai)其它塊狀(zhuang)析(xi)出相(xiang)，利用平衡相(xiang)圖(tu)計(ji)算(suan)結(jie)果及相(xiang)關研(yan)究，可分(fen)析(xi)得知(zhi)該析(xi)出相(xiang)為(wei)σ相(xiang)。
e. 晶間腐蝕
晶(jing)(jing)間腐(fu)蝕(shi)試驗按照GB／T4334.5-2000的(de)(de)(de)(de)規定進(jin)行，試樣長度(du)為(wei)(wei)100mm，寬為(wei)(wei)20mm的(de)(de)(de)(de)厚(hou)度(du)為(wei)(wei)管(guan)材壁厚(hou)的(de)(de)(de)(de)條形(xing)試樣；晶(jing)(jing)間腐(fu)蝕(shi)前(qian)應對試樣進(jin)行敏化(hua)，敏化(hua)溫度(du)為(wei)(wei)650℃，敏化(hua)保(bao)溫時(shi)間為(wei)(wei)2小時(shi)，保(bao)溫后在空氣中冷卻(que)；晶(jing)(jing)界(jie)腐(fu)蝕(shi)試驗的(de)(de)(de)(de)腐(fu)蝕(shi)介質(zhi)是按照該標準要求配置的(de)(de)(de)(de)硫酸－硫酸銅溶液(ye)；試驗完成后，取(qu)出試樣，洗凈、干燥、并進(jin)行聲(sheng)響試驗和(he)彎(wan)曲(qu)(qu)試驗，彎(wan)曲(qu)(qu)角度(du)為(wei)(wei)180°。試驗結果(guo)發現(xian)，在靠(kao)近焊縫(feng)熱影響區(qu)的(de)(de)(de)(de)母材區(qu)域存在裂(lie)紋(wen)，而焊縫(feng)區(qu)域無裂(lie)紋(wen)，這表明母材的(de)(de)(de)(de)晶(jing)(jing)間腐(fu)蝕(shi)結果(guo)不合(he)格。
f. 母材性能
根據母材的(de)質(zhi)量(liang)(liang)證(zheng)明文件，可知母材的(de)化學成分，具體(ti)如表(biao)所示。根據表(biao)的(de)結果(guo)可以看出，錳含量(liang)(liang)接近上限(xian)，鎳含量(liang)(liang)接近下限(xian)，且根據Delong圖計(ji)算(suan)得到(dao)母材中的(de)δ鐵素(su)體(ti)含量(liang)(liang)約為(wei)8％。同時，母材的(de)拉(la)伸性能結果(guo)表(biao)明其室溫抗(kang)拉(la)強度為(wei)575MPa，滿(man)足采(cai)購(gou)技術規(gui)格(ge)書(shu)中不低(di)于490MPa的(de)要求；屈(qu)服強度為(wei)260MPa，滿(man)足采(cai)購(gou)技術規(gui)格(ge)書(shu)中不低(di)于175MPa的(de)要求。
二、分析討論
根據(ju)對(dui)(dui)焊(han)(han)接接頭的(de)化(hua)學成分、力(li)學性(xing)能、彎曲、微觀組織、晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)試驗的(de)結果，可以看出該焊(han)(han)接接頭是不符合要求的(de)，主要原(yuan)因是由于(yu)母材(cai)區(qu)域在(zai)晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)試驗過(guo)程中(zhong)的(de)彎曲檢測(ce)中(zhong)出現開裂造成的(de)。對(dui)(dui)于(yu)奧氏(shi)體(ti)不銹(xiu)鋼(gang)而(er)言，晶(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)開裂的(de)主要原(yuan)因是因為不銹(xiu)鋼(gang)在(zai)熱處理過(guo)程中(zhong)發生了“敏化(hua)”，即沿晶(jing)界(jie)析出M23C6碳化(hua)物（其中(zhong)的(de)M主要指鉻和鐵），導(dao)致(zhi)晶(jing)界(jie)附近貧鉻，同時遠離(li)晶(jing)界(jie)基(ji)體(ti)中(zhong)的(de)鉻在(zai)短時間(jian)無法擴(kuo)散(san)到(dao)晶(jing)界(jie)，使得晶(jing)界(jie)附近的(de)鉻含(han)量低(di)于(yu)材(cai)料發生腐(fu)蝕(shi)所要求的(de)最低(di)值，從而(er)導(dao)致(zhi)在(zai)腐(fu)蝕(shi)溶液中(zhong)晶(jing)界(jie)位置優先被侵蝕(shi)，最后導(dao)致(zhi)材(cai)料失效。
研究表(biao)明(ming)，在奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)不銹鋼中一(yi)定(ding)含(han)(han)量(liang)的(de)(de)(de)δ鐵(tie)體(ti)(ti)(ti)有助于(yu)(yu)(yu)提高合(he)金的(de)(de)(de)抗晶(jing)間(jian)腐蝕性能(neng)，這主要(yao)是由于(yu)(yu)(yu)δ鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)與(yu)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)界面(mian)(mian)的(de)(de)(de)界面(mian)(mian)能(neng)比奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)晶(jing)界的(de)(de)(de)界面(mian)(mian)能(neng)低(di)，使(shi)(shi)得M23C6碳(tan)化(hua)(hua)物(wu)優先在δ鐵(tie)素(su)體(ti)(ti)(ti)與(yu)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)界面(mian)(mian)上(shang)析出(chu)；同時(shi)該相(xiang)界面(mian)(mian)的(de)(de)(de)存在相(xiang)當(dang)于(yu)(yu)(yu)增(zeng)加了碳(tan)化(hua)(hua)物(wu)的(de)(de)(de)析出(chu)區域面(mian)(mian)積，使(shi)(shi)得單位面(mian)(mian)積上(shang)的(de)(de)(de)碳(tan)化(hua)(hua)物(wu)濃度降低(di)，從而(er)使(shi)(shi)得材(cai)料發(fa)生“敏化(hua)(hua)”晶(jing)界附近區域鉻含(han)(han)量(liang)也不至于(yu)(yu)(yu)過低(di)，從而(er)減少材(cai)料形成晶(jing)間(jian)腐蝕敏感性。另外(wai)，如果奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)不銹鋼中錳過高，鎳含(han)(han)量(liang)較(jiao)低(di)時(shi)則容(rong)易形成σ相(xiang)。σ相(xiang)是一(yi)種含(han)(han)有較(jiao)高鉻含(han)(han)量(liang)的(de)(de)(de)Cr-Fe金屬(shu)間(jian)化(hua)(hua)合(he)物(wu)，當(dang)其沿晶(jing)界析出(chu)時(shi)，同時(shi)將使(shi)(shi)晶(jing)界周圍(wei)形成貧鉻區，從而(er)使(shi)(shi)得材(cai)料的(de)(de)(de)晶(jing)間(jian)腐蝕更敏感。
根(gen)據對焊(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭和母材(cai)(cai)的(de)微觀(guan)組(zu)(zu)織(zhi)分(fen)析(xi)，可以得(de)知(zhi)焊(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭的(de)最終(zhong)組(zu)(zu)織(zhi)為(wei)(wei)奧氏體(ti)(ti)基(ji)體(ti)(ti)＋δ鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)，且焊(han)縫(feng)為(wei)(wei)鑄態(tai)組(zu)(zu)織(zhi)，因此根(gen)據最終(zhong)金(jin)相檢查的(de)分(fen)析(xi)結果可以得(de)知(zhi)焊(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭在焊(han)接(jie)(jie)完(wan)成后(hou)沒(mei)有(you)發(fa)生(sheng)明(ming)(ming)顯(xian)的(de)敏化；母材(cai)(cai)的(de)微觀(guan)組(zu)(zu)織(zhi)為(wei)(wei)奧氏體(ti)(ti)基(ji)體(ti)(ti)＋δ鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)＋σ相，同(tong)(tong)時在某(mou)(mou)(mou)些晶界部分(fen)發(fa)現(xian)有(you)碳(tan)化物(wu)的(de)析(xi)出；由(you)于富鉻(ge)的(de)σ相在靠近(jin)δ鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)區域(yu)析(xi)出，這(zhe)(zhe)將使得(de)奧氏體(ti)(ti)基(ji)體(ti)(ti)中(zhong)的(de)鉻(ge)含(han)(han)量降低，另(ling)外某(mou)(mou)(mou)些晶界存(cun)在碳(tan)化物(wu)析(xi)出，這(zhe)(zhe)就使得(de)晶界附近(jin)的(de)貧鉻(ge)更為(wei)(wei)嚴重(zhong)。根(gen)據化學成分(fen)結果可知(zhi)焊(han)縫(feng)區域(yu)的(de)δ鐵(tie)(tie)素(su)體(ti)(ti)含(han)(han)量要高(gao)于母材(cai)(cai)，同(tong)(tong)時焊(han)縫(feng)的(de)鑄態(tai)組(zu)(zu)織(zhi)由(you)于無(wu)明(ming)(ming)顯(xian)晶界也無(wu)明(ming)(ming)顯(xian)的(de)敏化現(xian)象，導致焊(han)接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭在敏化時未發(fa)生(sheng)開(kai)裂；而母材(cai)(cai)由(you)于即在基(ji)體(ti)(ti)中(zhong)存(cun)在σ相析(xi)出，導致基(ji)體(ti)(ti)中(zhong)的(de)鉻(ge)含(han)(han)量降低，同(tong)(tong)時某(mou)(mou)(mou)些晶界存(cun)在碳(tan)化物(wu)的(de)析(xi)出，導致晶界區域(yu)的(de)貧鉻(ge)更為(wei)(wei)嚴重(zhong)，最終(zhong)使得(de)母材(cai)(cai)在相同(tong)(tong)的(de)腐(fu)蝕環境中(zhong)發(fa)生(sheng)晶間腐(fu)蝕開(kai)裂。
對于(yu)(yu)18/8型奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼，一般在(zai)交貨(huo)前(qian)均要(yao)(yao)求進(jin)行最(zui)終固溶(rong)熱(re)處(chu)(chu)理，固溶(rong)熱(re)處(chu)(chu)理溫度為1050～1150℃，保溫時(shi)(shi)間約為10min，該熱(re)處(chu)(chu)理將會保證該類型奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼為奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)＋δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)組織，只不(bu)過由于(yu)(yu)δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)的(de)(de)含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)很(hen)少(shao)，不(bu)易(yi)被覺察到(dao)因此一般被認為是單一的(de)(de)奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)基(ji)體(ti)(ti)(ti)(ti)組織。另外(wai)，當18/8型奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)鋼具有(you)較高的(de)(de)錳和氮(dan)時(shi)(shi)，在(zai)500℃～900℃長(chang)時(shi)(shi)間加熱(re)，則σ相(xiang)(xiang)形(xing)成傾(qing)向就(jiu)會比較強烈。對于(yu)(yu)本文中(zhong)出(chu)現的(de)(de)該種焊(han)接接頭，由于(yu)(yu)在(zai)晶界試(shi)(shi)驗中(zhong)需要(yao)(yao)對試(shi)(shi)樣進(jin)行敏(min)化，而(er)敏(min)化過程(cheng)溫度正處(chu)(chu)于(yu)(yu)σ相(xiang)(xiang)的(de)(de)析(xi)出(chu)溫度范圍，同時(shi)(shi)在(zai)母(mu)材中(zhong)錳含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)處(chu)(chu)于(yu)(yu)上(shang)限、鎳(nie)(nie)含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)處(chu)(chu)于(yu)(yu)下限，從而(er)對于(yu)(yu)σ相(xiang)(xiang)的(de)(de)形(xing)成較為有(you)利。而(er)對于(yu)(yu)焊(han)接接頭，由于(yu)(yu)熔覆(fu)金屬的(de)(de)錳含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)為1.60％，鎳(nie)(nie)含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)為12.09％，相(xiang)(xiang)對于(yu)(yu)母(mu)材中(zhong)的(de)(de)錳含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)為1.904％，鎳(nie)(nie)含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)為9.348％具有(you)較低(di)的(de)(de)錳和較高的(de)(de)鎳(nie)(nie)，且δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)也更(geng)(geng)少(shao)，從而(er)導致了在(zai)相(xiang)(xiang)同的(de)(de)敏(min)化條件下焊(han)縫區域沒(mei)有(you)σ相(xiang)(xiang)產生。另外(wai)，由于(yu)(yu)鉻是鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)形(xing)成元(yuan)素(su)(su)，鎳(nie)(nie)是奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)形(xing)成元(yuan)素(su)(su)，因此δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)中(zhong)的(de)(de)鉻含(han)量(liang)(liang)(liang)(liang)要(yao)(yao)明顯高于(yu)(yu)奧(ao)(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)中(zhong)的(de)(de)鉻，則δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)中(zhong)將更(geng)(geng)容易(yi)析(xi)出(chu)富鉻的(de)(de)σ相(xiang)(xiang)，這也與圖中(zhong)的(de)(de)金相(xiang)(xiang)檢查結果相(xiang)(xiang)吻合(he)。
綜上分(fen)析(xi)(xi)可知，由于(yu)母材中(zhong)的(de)錳含(han)量較高(gao)、鎳含(han)量較低，導(dao)致其在晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)試驗(yan)(yan)的(de)敏(min)化過程中(zhong)形成了奧氏(shi)體(ti)＋δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)＋σ相(xiang)的(de)微觀組(zu)織，且同(tong)時沿晶(jing)界存在碳化物析(xi)(xi)出(chu)，這導(dao)致了晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)試驗(yan)(yan)不(bu)合格；而焊接(jie)接(jie)頭中(zhong)由于(yu)僅存在δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)，無(wu)σ相(xiang)和碳化物析(xi)(xi)出(chu)，而單一的(de)δ鐵(tie)(tie)素(su)(su)體(ti)對(dui)于(yu)奧氏(shi)體(ti)不(bu)銹(xiu)鋼抗晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)是有益的(de)，從而其在晶(jing)間(jian)腐(fu)(fu)蝕(shi)試驗(yan)(yan)過程中(zhong)未發現有裂紋(wen)。
三、結論(lun)及建議(yi)
1. 導(dao)致(zhi)焊(han)接(jie)接(jie)頭晶間(jian)(jian)腐蝕(shi)(shi)試(shi)驗不(bu)(bu)合格的主要部位在母(mu)(mu)材區域，而導(dao)致(zhi)母(mu)(mu)材晶間(jian)(jian)腐蝕(shi)(shi)試(shi)驗不(bu)(bu)合格的原因是由于不(bu)(bu)合理的元素(su)成分(fen)（過(guo)高的錳含量(liang)和過(guo)低(di)的鎳含量(liang)）導(dao)致(zhi)在敏化后母(mu)(mu)材的微觀組織為奧氏體＋δ鐵(tie)素(su)體＋σ相(xiang)，從而導(dao)致(zhi)母(mu)(mu)材的抗晶間(jian)(jian)腐蝕(shi)(shi)性能降低(di)；
2. 建(jian)議(yi)在奧氏(shi)體不(bu)銹鋼制造(zao)過程中鎳含量應取(qu)中間值范圍，錳含量取(qu)較低值。
