石油精煉(lian)設(she)備加氫反應(ying)器，材料(liao)為2.25Cr-1Mo鋼，板厚為80mm,供貨狀態為NT(正(zheng)火(huo)N:920℃;回(hui)火(huo)T:725℃).標準(zhun)要求：抗拉強(qiang)度為515~690MPa;沖擊功（10℃)為62J/c㎡.其化(hua)學成(cheng)分見表(biao)5-40。


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 技術難點(dian)：對于接頭(tou)(tou)拼接焊縫(feng)(feng)的筒體縱縫(feng)(feng)，要經(jing)過熱(re)沖壓成形和熱(re)校(xiao)圓等過程，對接頭(tou)(tou)性(xing)能(neng)將產生影響。技術要點(dian)是選擇合理(li)的熱(re)處理(li)工藝(yi)，以(yi)保(bao)證(zheng)焊接接頭(tou)(tou)性(xing)能(neng)。


 焊(han)接工(gong)藝：焊(han)接采(cai)用W-CM201(?4mm)埋弧(hu)自(zi)動(dong)(dong)焊(han)焊(han)絲(si)，配合B-2CM燒結型焊(han)劑(ji)。鋼板開(kai)U形(xing)坡口。正面(mian)焊(han)完后，在預熱狀(zhuang)態下(xia)采(cai)用碳弧(hu)氣刨清(qing)根，然后焊(han)接背面(mian)。兩(liang)面(mian)均(jun)采(cai)用埋弧(hu)自(zi)動(dong)(dong)焊(han)，焊(han)接工(gong)藝參數見表5-41。


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焊(han)后熱處(chu)理對力學性能的影響如下：


 焊(han)后退火處理：690℃×10h,爐(lu)冷至(zhi)400℃后，出爐(lu)空冷；


 正火處理1:950℃×2.5h,出爐(lu)空冷；


 正(zheng)火處(chu)理(li)2:950℃×2.5h,出爐后加速空(kong)冷；


 正(zheng)火(huo)＋退火(huo)處理1:950℃×2.5h,出(chu)爐(lu)冷(leng)(leng)卻，690×10h,爐(lu)冷(leng)(leng)至400℃后(hou)，出(chu)爐(lu)空冷(leng)(leng)；


 正火＋退火處理2:950℃×2.5h,出爐(lu)后加速冷卻，690℃×10h,爐(lu)冷至(zhi)400℃后，出爐(lu)空(kong)冷。


 正火出(chu)爐(lu)后的(de)加速(su)冷(leng)卻應采取具(ju)體的(de)工藝措(cuo)施(shi)，以保證一定(ding)的(de)冷(leng)卻速(su)度。焊接接頭(tou)經(jing)熱(re)處理后的(de)化學成分見(jian)表5-42,力學性能(neng)見(jian)表5-43.



 焊接接頭(tou)的(de)抗拉強(qiang)度，正(zheng)火加速冷卻(que)最高(gao)；正(zheng)火后退火處理使接頭(tou)強(qiang)度下降，正(zheng)火＋退火處理1的(de)強(qiang)度低于技(ji)術要求的(de)515MPa.


 焊后(hou)正(zheng)(zheng)火處(chu)理(li)，使焊縫(feng)(feng)沖擊韌(ren)性下降，正(zheng)(zheng)火＋退火處(chu)理(li)，焊縫(feng)(feng)沖擊韌(ren)性有所(suo)改善。而(er)正(zheng)(zheng)火＋退火處(chu)理(li)的(de)焊縫(feng)(feng)沖擊值最高(gao)，遠遠高(gao)于技術指標要求。所(suo)以，對需要進行(xing)焊后(hou)熱處(chu)理(li)的(de)容器結構，必須進行(xing)正(zheng)(zheng)火加速冷卻＋退火處(chu)理(li)。