雙相(xiang)不銹鋼(gang)的(de)(de)熱塑(su)性較差，這是在熱加工時奧氏體(ti)(ti)(ti)相(xiang)和鐵素體(ti)(ti)(ti)相(xiang)的(de)(de)變形行為(wei)不同的(de)(de)緣故(gu)。在熱加工過(guo)程中(zhong)，鐵素體(ti)(ti)(ti)晶(jing)粒的(de)(de)回(hui)復和再結晶(jing)過(guo)程遠較奧氏體(ti)(ti)(ti)中(zhong)迅速，鐵素體(ti)(ti)(ti)的(de)(de)軟化過(guo)程先于奧氏體(ti)(ti)(ti)相(xiang)。兩(liang)相(xiang)的(de)(de)軟化過(guo)程不同引起兩(liang)相(xiang)間出現不均勻(yun)的(de)(de)應力和應變分布，導致相(xiang)界的(de)(de)裂紋成核和擴(kuo)展。

  圖9.81為雙(shuang)相不銹鋼的相比例與其高溫塑性關系的示意圖。圖中顯示，當α相或y相的含量超過約20％時，鋼的塑性降低，熱變形時容易出現裂紋等缺陷。為了保證雙相不銹鋼在熱軋或熱鍛時有足夠的塑性，熱加工時的加熱溫度需保證組織中的奧氏體相含量為8％～10％，在熱變形終止溫度時奧氏體的含量為25％～30％。

  我國(guo)學者(zhe)曾(ceng)以(yi)022Cr25Ni6Mo3N雙相不銹(xiu)鋼為基礎，將鋼中鎳(nie)、氮含(han)(han)量(liang)分別在0％～10％和0.08％～0.23％范圍(wei)內進行(xing)調整，研究了(le)α、y兩相比(bi)例對(dui)鋼熱(re)(re)(re)塑性的(de)影(ying)響。研究結果表明，在低(di)溫(wen)（900℃）、低(di)α相區和高(gao)溫(wen)、中α相區的(de)熱(re)(re)(re)塑性明顯低(di)于其(qi)他區。因此，對(dui)α相含(han)(han)量(liang)低(di)的(de)鋼（α相含(han)(han)量(liang)小于30％）的(de)熱(re)(re)(re)加(jia)工(gong)溫(wen)度(du)宜選擇(ze)(ze)高(gao)一些，熱(re)(re)(re)加(jia)工(gong)終(zhong)止溫(wen)度(du)應控制(zhi)在1000℃以(yi)上，而對(dui)于α相含(han)(han)量(liang)大于40％的(de)鋼的(de)熱(re)(re)(re)加(jia)工(gong)溫(wen)度(du)，宜選擇(ze)(ze)低(di)一些，熱(re)(re)(re)加(jia)工(gong)終(zhong)止溫(wen)度(du)范圍(wei)應控制(zhi)在900～1000℃。

  最近關于SAF 2205（022Cr22Ni5Mo3N）鋼高溫熱變形過程的研究表明，該鋼在1100～1200℃進行熱加工，加熱溫度下奧氏體相含量可以控制在10％左右，變形終止時奧氏體相含量可以控制在30％左右，呈現出良好的熱塑性，熱加工性能較好。

  降低雙(shuang)相不(bu)銹鋼中的(de)硫、氧含(han)量，加(jia)入適量的(de)稀土元素(su)(su)、鈣(gai)等(deng)單元素(su)(su)或復合加(jia)入可以有效(xiao)地改善鋼的(de)熱加(jia)工性能。