雙相(xiang)(xiang)不(bu)(bu)銹(xiu)鋼的(de)(de)熱(re)塑性(xing)較(jiao)差，這(zhe)是在熱(re)加(jia)工(gong)時奧(ao)氏體(ti)相(xiang)(xiang)和鐵(tie)素體(ti)相(xiang)(xiang)的(de)(de)變形行為(wei)不(bu)(bu)同(tong)的(de)(de)緣(yuan)故。在熱(re)加(jia)工(gong)過(guo)程中，鐵(tie)素體(ti)晶(jing)粒的(de)(de)回復(fu)和再結晶(jing)過(guo)程遠較(jiao)奧(ao)氏體(ti)中迅速，鐵(tie)素體(ti)的(de)(de)軟化過(guo)程先于奧(ao)氏體(ti)相(xiang)(xiang)。兩相(xiang)(xiang)的(de)(de)軟化過(guo)程不(bu)(bu)同(tong)引起(qi)兩相(xiang)(xiang)間出現不(bu)(bu)均勻的(de)(de)應(ying)力和應(ying)變分布(bu)，導致(zhi)相(xiang)(xiang)界的(de)(de)裂紋成核和擴展。

  圖9.81為雙相不銹(xiu)鋼的相比例與其高溫塑性關系的示意圖。圖中顯示，當α相或y相的含量超過約20％時，鋼的塑性降低，熱變形時容易出現裂紋等缺陷。為了保證雙相不銹鋼在熱軋或熱鍛時有足夠的塑性，熱加工時的加熱溫度需保證組織中的奧氏體相含量為8％～10％，在熱變形終止溫度時奧氏體的含量為25％～30％。

  我(wo)國學者曾以022Cr25Ni6Mo3N雙相(xiang)不(bu)銹(xiu)鋼為(wei)基礎，將鋼中鎳(nie)、氮(dan)含(han)(han)量(liang)分別在0％～10％和0.08％～0.23％范(fan)圍(wei)內進行(xing)調整，研究(jiu)了α、y兩相(xiang)比例對(dui)(dui)鋼熱(re)塑(su)性的影響。研究(jiu)結果表明(ming)，在低(di)溫（900℃）、低(di)α相(xiang)區和高溫、中α相(xiang)區的熱(re)塑(su)性明(ming)顯低(di)于(yu)其(qi)他(ta)區。因此，對(dui)(dui)α相(xiang)含(han)(han)量(liang)低(di)的鋼（α相(xiang)含(han)(han)量(liang)小(xiao)于(yu)30％）的熱(re)加工(gong)溫度宜選擇高一些(xie)，熱(re)加工(gong)終止溫度應控制(zhi)在1000℃以上，而對(dui)(dui)于(yu)α相(xiang)含(han)(han)量(liang)大于(yu)40％的鋼的熱(re)加工(gong)溫度，宜選擇低(di)一些(xie)，熱(re)加工(gong)終止溫度范(fan)圍(wei)應控制(zhi)在900～1000℃。

  最近關于SAF 2205（022Cr22Ni5Mo3N）鋼高溫熱變形過程的研究表明，該鋼在1100～1200℃進行熱加工，加熱溫度下奧氏體相含量可以控制在10％左右，變形終止時奧氏體相含量可以控制在30％左右，呈現出良好的熱塑性，熱加工性能較好。

  降低雙相不(bu)銹鋼中的(de)硫、氧含量(liang)，加入適(shi)量(liang)的(de)稀土(tu)元素、鈣(gai)等單(dan)元素或復合加入可以有效(xiao)地改(gai)善(shan)鋼的(de)熱(re)加工性能。